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    shell粉煤氣化裝置儀表閥門技改小結

    shell粉煤氣化裝置儀表閥門技改小結

    時間:2023-11-24 10:26:48

     [摘 要] Shell 粉煤氣化裝置生產/ 控制自動化程度高、 連續生產性較強, 對儀表使用的可靠性要求較高。 近年來, 云南天安化工有限公司 500 kt / a 合成氨項目 Shell 粉煤氣化裝置存在液氮洗尾氣至氣化裝置磨煤單元開關閥填料泄漏致電動頭損壞、 排渣罐液位計根部取壓口堵塞、 煤氣化倉泵平衡閥開關動作不到位及反饋指示不準等儀表閥門故障率較高的一些問題, 進行原因分析與探討, 采取一系列的優化技改后, 解決了近年故障頻發的 3 個儀表閥門方面的問題。Uf9壓力變送器_差壓變送器_液位變送器_溫度變送器

     
    引 言
    云南天安化工有限公司 (簡稱云南天安)500 kt / a 合成氨項目于 2007 年底建成投產, 其氣化裝置采用當時shijie上#先金、 #復雜的Shell 粉煤氣化技術 (1 臺 Shell 氣化爐)。 Shell粉煤氣化裝置生產/ 控制自動化程度高、 連續生產性較強, 儀表使用種類覆蓋面廣是整個系統的一大特點, 對儀表使用的可靠性要求較高。 近年來, 隨著自動化水平及管理水平的不斷提升, 云南天安要求儀表使用故障率逐年降低 20% 。 以下主要就云南天安 Shell 氣化裝置儀表閥門故障率較高的一些問題———液氮洗尾氣至氣化裝置磨煤單元開關閥填料泄漏致電動頭損壞、 排渣罐液位計根部取壓口堵塞、 煤氣化倉泵平衡閥開關動作不到位及反饋指示不準等進行分析與探討。
     
    1、液氮洗尾氣至氣化磨煤單元開關閥填料泄漏
    1. 1 問題描述
    云南天安低熱值液氮洗 (系統) 尾氣高效利用工業化裝置, 是將合成氨裝置液氮洗系統的尾氣預熱后, 通過添加空氣在催化燃燒爐內催化氧化, 將 CO、 CH4 、 H2 轉化成 CO2 和 H2O, #后得到 CO 含量 < 200 mg / m3、 O2 含量≤6% 、溫度 440 ℃以上的燃燒氣, 目前工藝上提高催化燃燒爐操作溫度 (TE11008) 至 600 ℃左右 (原操作溫度約 450 ℃ ), 將催化氧化后的尾氣送至氣化裝置磨煤單元用于煤粉的研磨與干燥———原設計磨煤單元煤粉干燥采用熱風爐熱煙氣 (熱風爐燃料原設計為凈化氣或新鮮氣, 后改為了粗煤氣); 液氮洗尾氣催化燃燒爐投用后, 正常生產時催化燃燒爐尾氣即可滿足生產所需, 只有在液氮洗系統剛開車、 低負荷或故障情況下才會啟用熱風爐 (輔助干燥煤粉), 液氮洗系統低負荷運行時熱風爐操作控制困難, 甚至出現熱風爐熄火的情況, 燃氣聚集在熱風爐爐膛內存在爆炸風險, 故工藝上需要提高催化燃燒爐操作溫度以利煤粉干燥。 當前, 液氮洗尾氣至 Shell 氣化裝置磨煤單元有 A 線、 B 線、 C 線 3 條管線 (平時一開兩備), 管線上的電動開關閥采用石墨盤根填料, 填料使用溫度在 - 200 ~ 650 ℃ (蒸汽) 或- 200 ~ 565 ℃ (大氣), 不能滿足實際生產所需, 液氮洗尾氣至氣化裝置磨煤單元開關閥( MV11001A/ B、 MV11002A/ B、 MV11003A/ B,分別對應 A 線、 B 線、 C 線, 每組閥門 A/ B 串聯, A 閥屬電動開關型、 B 閥屬電動調節型;MV11003A/ B 對應 C 線, 為后來單好設計的)填料經常工作在超溫條件下, 造成石墨盤根碳化, 2020 年 6 月維修過程中還發現 A 線開關閥填料缺失造成介質泄漏而損壞電動頭。
    1. 2 原因分析
    (1) 液氮洗尾氣管線長期運行在高溫工況下, 原有的開關閥石墨填料長期處于溫度上限運行, 使用壽命縮短。
    (2) 云南天安原料煤為集中采購 (掛網規范采購), 供應批次不同, 原料煤煤質也不同,同批次原料煤庫存不充分, 需經常調整磨煤線運行狀態, 開關閥工況經常從冷態持續過渡到操作溫度 600 ℃左右, 溫升較快、 溫差跨度較大。
    (3) 長期運行使得液氮洗系統尾氣換熱器存在泄漏, 尤其是在溫度較低的時候液氮洗尾氣管線內存在滴水的現象 (尾氣與水共存), 從運行狀態 (高溫狀態) 停下來時, 較干燥的電動閥填料容易吸附水, 甚至停用時填料處漏水。
    (4) 電動閥 (MV11001A/ B、 MV11002A/ B、MV11003A/ B) 電動執行機構設計、 安裝不合理, 一旦填料發生泄漏, 高溫介質流出就容易損壞其電動頭。
     
    1. 3 解決方案
    (1) 方案一。 6 臺電動閥 ( MV11001A/ B、MV11002A/ B、 MV11003A/ B) 全 部 重 新 選 型,更換為耐高溫材質的閥體, 控制方式改為氣動控制, 并適當延長執行機構與閥體的距離, 連接部分增設散熱片以隔絕管道高溫傳導, 避免缸體密封圈等執行機構附件損壞。 本方案需整體更換閥門, 投資較大, 預算投資約 200 萬元。
    (2) 方案二。 原有電動頭閥體改為分體式電動頭, 從而降低電氣部分、 電路控制板工作環境溫度, 保障其使用壽命, 在填料泄漏時保護電動頭不受高溫損壞。 本方案預算投資約 15 萬元。
    (3) 方案三。 尋找可以替代膨脹石墨盤根填料 [石墨盤根由各種增強纖維、 金屬絲 (鋼絲、 銅絲、 鎳絲、 碳纖維、 預氧絲、 玻璃紗)等增強的石墨線為原料精工編織而成, 使用溫度范圍 - 100 ~ 800 ℃ , 線速度 0 ~ 15 m / s, 在線使用壓 力 旋 轉 泵 20 MPa / 往 復 泵 10 MPa / 閥 門40 MPa, pH 0 ~ 14] 的填料。 本方案可操作性較強, 預算投資約 0. 5 萬元。
    (4) 方案四。 解決原料煤供應問題, 提高原料煤供應的穩定性, 但該措施不可控因素較多, 可操作性不太強, 需采購人員多方協調; 檢修、 修復泄漏的換熱器, 預算投資約 10 萬元。
     
    綜合考量并根據現場實際生產情況, 云南天安選擇了方案三, 即解決填料碳化問題———選擇陶瓷纖維盤根 (陶瓷纖維盤根由高品質陶瓷纖維編織而成, 使用溫度范圍 - 140 ~ 1 260 ℃ , 線速度 12 m / s, 使用壓力 3 ~ 10 MPa, pH 3 ~ 14)替代原膨脹石墨盤根填料。 2021 年 3 月大修期間, 液氮洗尾氣至氣化裝置磨煤單元開關閥( MV11001A/ B、 MV11002A/ B、 MV11003A/ B )更換為陶瓷纖維盤根, 系統重啟后至今 6 臺開關閥再未發生過填料泄漏。
     
    2、排渣罐液位計變送器取壓口堵塞
    2. 1 問題描述
    Shell 氣 化 爐 排 渣 罐 ( V1403 ) 液 位 計(14LT0007A/ B) 正端反吹沖洗水采用除渣單元的密封水———由高壓循環水泵 (P3305A/ B) 將循環水緩沖槽 ( T3302) 來水提壓至 5. 71 MPa( 壓 力 變 送 器 33PT3305 )。 循 環 水 緩 沖 槽(T3302) 水源, 一部分為澄清槽 (T1701) 溢流泵 (P1705A/ B) 輸送來的廢水 (澄清液), 一部分為維持循環水緩沖罐 (T3302) 液位而補充的新 鮮 水, 還 有 一 部 分 為 低 壓 循 環 水 泵(P3306A/ B) 加壓至 1. 22 MPa 后用于渣脫水槽(T1401)、 排渣罐 (V1403) 的補充水及廢水處理單元 (U1700) 的沖洗水。 由于現階段云南天安氣化爐燒煙煤 (原設計采用褐煤), 氣化廢水(流量 65. 0 m3/ h) 水質較差 (典型水質分析數據為 pH 8. 3、 電導率 3 820. 0 μS / cm、 濁度 67. 5NTU、 懸浮物 79. 0 mg / L、 鈣硬度 269. 0 mg / L、總硬度311. 0 mg / L、 COD 401. 0 mg / L、 總磷0. 2mg / L、 氨氮 438. 0 mg / L、 TDS 697. 0 mg / L、 總鐵 11. 7 mg / L、 總堿度 89. 9 mg / L、 氟化物 52. 2mg / L、 SO24-153. 0 mg / L、 PO34-0. 6 mg / L、 NO3-385. 0 mg / L、 NO-2 178. 0 mg / L、 SiO2 33. 6 mg / L),結垢傾向較大, 易造成排渣罐 (V1403) 液位計(14LT0007A/ B) 變送器取壓口堵塞———2021 年3 月就曾出現過因排渣罐液位計變送器取壓口堵塞而影響變送器正常使用的情況。
     
    2. 2 技改措施
    經分析與探討, 30 單元公用工程系統新鮮水 (即高壓工藝水) 壓力 0. 35 MPa、 pH 6. 5 ~8. 5、 濁度≤5 FTU、 總硬度 2 ~ 5 mg / L、 總堿度2 ~ 5 mg / L、 總鐵 0. 5 mg / L、 Al3 +0. 5 mg / L, 此高壓工藝水水質好, 供機泵機械密封使用, 不含雜質, 用其替代 14LT0007A/ B 原正端反吹沖洗水, 可解決 14LT0007A/ B 變送器取壓口結垢堵塞問題。14LT0007A/ B 正端反吹沖洗水采用工藝水緩沖槽 (T3301) 供應的水。 T3301 內一部分水經過高壓工藝水泵 (P3302A/ B / C) 加壓至 6. 50MPa (壓力變送器 33PT0002) 送高壓工藝水分配總管 (高壓工藝水流量大致為 30 m3/ h), 地衣股用作高壓水泵 ( P1304A/ B、 P1401A/ B / C、P1402A/ B、 P1601A/ B) 及破渣機 (X1401) 的密封水, 第二股用作 14LT0007A/ B 正端反吹沖洗水———從煤氣化框架三樓的高壓工藝水分配總管配管引至二樓, 再利用部分舊管 (原取壓管線因取水不干凈易堵塞, 故用堵頭堵了停用)引至 14LT0007A/ B 變送器正端用于反吹, 此股水流量很小 (大致為 5 m3/ h), 高壓工藝水 “實際用量” 不會增加, 不影響其作為機封水及工藝生產使用。 另外, 排渣罐 ( V1403 ) 液位計(14LT0007A/ B) 正端反吹沖洗水采用工藝水緩沖槽 (T3301) 來的溫度為 50 ℃ 、 實際壓力為6. 06 MPa 的高壓工藝水, 大于 V1403 的實際工作壓力 (14PT0012) 4. 27 MPa, 能很好地起到反吹沖洗 14LT0007A/ B 變送器取壓管的作用,防止其堵塞。 2022 年 10 月氣化裝置大修期間,14LT0007A/ B 變送器取壓管正端反吹沖洗水改用高壓工藝水技改完成后, 再未出現過排渣罐液位計變送器取壓口堵塞問題。
     
    3 煤氣化倉泵平衡閥卡澀
    3. 1 問題描述
    送倉泵是一種充氣罐式氣力輸送設備, 用于壓工式氣力輸送系統中, 可實現遠距離輸送粉料;充作時以壓縮空氣為動力, 泵體內的粉狀物料與助入的壓縮空氣形成類流體狀的氣固混合物, 借輸泵體內外的壓差實現混合物的流動, 經輸料管壓送至儲料設備。 中間飛灰貯罐 (V1505) 泄完衡, V1505 與吹灰器 (V1508) 連通管道上的平閥可保證此兩臺設備壓差平衡, 從而將 V1508中的灰順利通過下料閥送至倉泵輸送至原料灰庫。 此平衡閥大約 8 min 動作 1 次, 當后續系統有故障需停止輸灰時, 由于伴熱效果有限、 灰里水分增加, 灰在設備內停留時間越長, 結塊就越嚴重, 其后在輸灰過程中由于 “灰顆粒” 增大易造成平衡閥卡澀———2023 年 1 月就曾出現倉泵平衡閥卡澀, 導致其開關位置反饋不準, PLC運行程序因反饋未回, 停用 PLC 系統 ( PLC 系統收不到反饋信號, 程序就認為閥門是不動作的, 不平衡狀態下是不允許下料輸灰的, 因為若下面設備壓力高, 會出現一種 “ 浮騰” 現象,根本下不了料, 這也是出于安全方面的考慮),輸灰難度加大, 工藝人員操作不方便。
     
    3. 2 技改措施
    ① 將平衡閥由 “單閥雙盤” 改為 “單閥單盤”, 保留連接軸的彈簧, 保證平衡閥開關時的清潔度、 自潔功能; ② 開關位置反饋類型由磁感應式改為接近開關式; ③ 倉泵平衡閥排污口加裝吹掃氮氣, 保證平衡閥在開關過程中整個閥腔處于 “擾動環境” 下, 閥腔附件上的 “灰顆粒” 通過吹掃不會附著在閥門開關運行軌跡范圍內; ④ 吹掃氮氣取壓口開孔設在一次氮氣充壓閥 (針形閥) 后, 保證平衡閥在一次氮氣充壓閥動作時才進行吹掃, 需注意一次氮氣充壓閥(針形閥) 開度不宜過大 (1 / 3 開度即可), 以免造成氮氣資源浪費。 2023 年 2 月上述技改措施落實后, 再未出現過煤氣化倉泵平衡閥卡澀問題。
     
    4、結束語
    通過一系列的優化技改, 云南天安解決了Shell 粉煤氣化裝置近年故障頻發的 3 個儀表閥門方面的問題, 但還有一些潛在因素影響著裝置的穩定運行。 現場儀表閥門出現問題時, shou先需結合現場生產工藝、 介質使用條件深入分析與研究, 找到故障的根源。 同時, 合理設計、 優選測量方案、 應用新產品等可明顯提升儀表的測量精度———隨著科學技術的不斷發展, 尤其是新產品的問世, 有些儀表方面的 “瓶頸” 問題將逐步解決。 總之, 儀表運行良好、 指示精準是化工裝置穩定運行的基礎條件之一, 儀表管理方面竭盡所能、 夯實基礎, 方可助力裝置的安、 穩、 長、滿、 優運行。
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